在a點(diǎn)前灰鑄鐵細(xì)桿已凝固完畢，粗桿處于共晶轉(zhuǎn)變期，粗桿石墨化所產(chǎn)生的膨脹受到細(xì)桿的阻礙，產(chǎn)生壓應(yīng)力，到達(dá)a點(diǎn)時(shí)，粗桿的共晶轉(zhuǎn)變結(jié)束，應(yīng)力達(dá)到極大值。

        從a點(diǎn)開(kāi)始，粗桿冷卻速度超過(guò)細(xì)桿，二者溫差逐漸減小，應(yīng)力隨之減小，到達(dá)b點(diǎn)時(shí)應(yīng)力降為零。此后由于粗桿的線收縮仍然大于細(xì)桿，加上細(xì)桿進(jìn)入共析轉(zhuǎn)變后石墨析出引起的膨脹，粗桿中的應(yīng)力轉(zhuǎn)變?yōu)槔瓚?yīng)力。

        到達(dá)c點(diǎn)時(shí)粗桿共析轉(zhuǎn)變開(kāi)始，細(xì)桿共析轉(zhuǎn)變結(jié)束，兩桿溫差再次增大，粗桿受到的拉應(yīng)力減小。

        到達(dá)d點(diǎn)時(shí)，粗桿受到的拉應(yīng)力降為零，粗桿所受到的應(yīng)力又開(kāi)始轉(zhuǎn)變?yōu)閴簯?yīng)力。

        從e點(diǎn)開(kāi)始，粗桿的冷卻速度再次大于細(xì)桿，兩桿的溫差再次減小，粗桿受到的壓應(yīng)力開(kāi)始減小。

        到達(dá)f點(diǎn)時(shí)，應(yīng)力再度為零。此時(shí)兩桿仍然存在溫差，粗桿的收縮速度仍然大于細(xì)桿，在隨后的冷卻過(guò)程中，粗桿所受到的拉應(yīng)力繼續(xù)增大。

        從上述分析可以看出，灰鑄鐵在冷卻過(guò)程中有三次完全卸載（即應(yīng)力等于零）狀態(tài)。如果在其最后一次完全卸載（即f點(diǎn)）時(shí)，對(duì)鑄件保溫，消除兩桿的溫差，然后使其緩慢冷卻，就會(huì)使兩桿間的應(yīng)力降到最小。對(duì)灰鑄鐵冷卻過(guò)程中的應(yīng)力測(cè)定表明，灰鑄鐵最后一次完全卸載溫度在550～600℃。這與實(shí)際生產(chǎn)中灰鑄鐵的退火溫度相近。

        三、去應(yīng)力退火工藝

        為了提高去應(yīng)力退火的實(shí)際效果，加熱溫度最好能達(dá)到鑄件最后一次完全卸載溫度。在低于最后一次完全卸載溫度時(shí)，加熱溫度越高，應(yīng)力消除越充分。但是，加熱溫度過(guò)高，會(huì)引起鑄件組織發(fā)生變化，從而影響鑄件的性能。對(duì)于灰鑄鐵件，加熱溫度過(guò)高，會(huì)使共析滲碳體石墨化，使鑄件強(qiáng)度和硬度降低。對(duì)于白口鑄鐵件，加熱溫度過(guò)高，也會(huì)使共析滲碳體分解，使鑄件的硬度和耐磨性大幅度降低。

        普通灰鑄鐵去應(yīng)力退火的加熱溫度為550℃。當(dāng)鑄鐵中含有穩(wěn)定基體組織的合金元素時(shí)，可適當(dāng)提高去應(yīng)力退火溫度。低合金灰口鑄鐵為600℃，高合金灰口鑄鐵可提高到650℃。加熱速度一般為60～100℃/h.保溫時(shí)間可按以下經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算： H＝鑄件厚度/25＋H'，式中鑄件厚度的單位是毫米，保溫時(shí)間的單位是小時(shí)，H'在2～8范圍里選擇。形狀復(fù)雜和要求充分消除應(yīng)力的鑄件應(yīng)取較大的H'值。隨爐冷卻速度應(yīng)控制在30℃/h以下，一般鑄件冷至150～200℃出爐，形狀復(fù)雜的鑄件冷至100℃出爐。表1為一些灰鑄鐵件的去應(yīng)力退火規(guī)范，供參考。

第二節(jié)  石墨化退火熱處理

        石墨化退火的目的是使鑄鐵中滲碳體分解為石墨和鐵素體。這種熱處理工藝是可鍛鑄鐵件生產(chǎn)的必要環(huán)節(jié)。在灰鑄鐵生產(chǎn)中，為降低鑄件硬度，便于切削加工，有時(shí)也采用這種工藝方法。在球墨鑄鐵生產(chǎn)中常用這種處理方法獲得高韌性鐵素體球墨鑄鐵。

        一、石墨化退火的理論基礎(chǔ)

        根據(jù)相穩(wěn)定的自由能計(jì)算，鑄鐵中滲碳體是介穩(wěn)定相，石墨是穩(wěn)定相，滲碳體在低溫時(shí)的穩(wěn)定性低于高溫。因此從熱力學(xué)的角度看，滲碳體在任一溫度下都可以分解為石墨和鐵碳固溶體，而且在低溫下，滲碳體分解更容易。

        但是，石墨化過(guò)程能否進(jìn)行，還取決于石墨的形核及碳的擴(kuò)散能力等動(dòng)力學(xué)因素。對(duì)于固態(tài)相變，原子的擴(kuò)散對(duì)相變能否進(jìn)行起重要作用。由于溫度較高時(shí)，原子的擴(kuò)散比較容易，因此實(shí)際上滲碳體在高溫時(shí)分解比較容易。尤其是自由滲碳體和共晶滲碳體分解時(shí)，由于要求原子做遠(yuǎn)距離擴(kuò)散，只有在溫度較高時(shí)才有可能進(jìn)行。

        1.石墨的形核

        對(duì)于可鍛鑄鐵，滲碳體的分解首先要求形成石墨核心。

        在固相基體中，石墨形核既要克服新相形成所引起的界面能的增加，同時(shí)又要克服石墨形核時(shí)體積膨脹所受到的外界阻礙，因此其形核比在液態(tài)時(shí)要困難得多。由于在滲碳體與其周?chē)�固溶體的界面上存在有大量的空位等晶體缺陷，石墨晶核首先在這里形成。

        在滲碳體內(nèi)，盡管也可能存在有晶體缺陷，但是由于石墨形核會(huì)引起較大的體積膨脹，而滲碳體硬度高，體積容讓性差，必然會(huì)對(duì)此產(chǎn)生巨大的阻力，從而阻礙石墨核心在其內(nèi)部形成。

        在實(shí)際生產(chǎn)中，鑄鐵內(nèi)往往存在有各種氧化物、硫化物等夾雜物。其中一些夾雜物與石墨有良好的晶格對(duì)應(yīng)關(guān)系，可以作為石墨形核的基底，減小了由于石墨形核所造成的界面能的增加。因此在實(shí)際條件下，石墨形核要比理想狀態(tài)容易些。

        對(duì)于灰鑄鐵和球墨鑄鐵，石墨化過(guò)程不需要石墨重新形核。

        2.高溫石墨化過(guò)程

        高溫石墨化的主要目的是使自由滲碳體和共晶滲碳體分解。如果把含有滲碳體的鑄鐵加熱到奧氏體溫度區(qū)域，石墨的形核則發(fā)生在奧氏體與滲碳體的界面上。石墨形核后，隨著滲碳體的分解，借助于碳原子向石墨核心的擴(kuò)散不斷長(zhǎng)大，最終完成石墨化過(guò)程。

        需要指出的是，對(duì)于可鍛鑄鐵而言，其鑄態(tài)組織是按亞穩(wěn)定系凝固而成，其中奧氏體相對(duì)于穩(wěn)定系奧氏體呈碳過(guò)飽和狀態(tài)，石墨化后，奧氏體中碳濃度也要發(fā)生變化。石墨化完成后，鑄鐵的平衡組織為奧氏體加石墨。如果此時(shí)將鑄鐵緩慢冷卻，奧氏體將發(fā)生共析轉(zhuǎn)變，其轉(zhuǎn)變產(chǎn)物是鐵素體和二次石墨，鑄鐵的最終平衡組織為鐵素體加石墨。

        3.低溫石墨化過(guò)程

        低溫石墨化是指在A1溫度（720～750℃）以下保溫的石墨化過(guò)程。可分為兩種情況：一種是鑄鐵經(jīng)過(guò)高溫奧氏體化后再進(jìn)行低溫石墨化處理；另一種是鑄鐵不經(jīng)過(guò)高溫奧氏體化，而僅加熱到A1溫度以下進(jìn)行低溫石墨化。

        前者的目的是使奧氏體在共析轉(zhuǎn)變時(shí)按穩(wěn)定系轉(zhuǎn)變?yōu)殍F素體和石墨。后者不形成奧氏體，共析滲碳體直接分解為鐵素體加石墨。

        如前所述，從熱力學(xué)條件看，在低溫下石墨化是可能的。此時(shí)關(guān)鍵的問(wèn)題是碳原子的擴(kuò)散。在低溫下，碳原子本身的擴(kuò)散能力很低，加之鐵素體溶解碳的能力很小，碳原子的擴(kuò)散比較困難，主要通過(guò)晶粒邊界和晶體內(nèi)部缺陷進(jìn)行。因此，要提高低溫石墨化的速度，關(guān)鍵是減小碳原子的擴(kuò)散距離。細(xì)化鑄態(tài)組織，增加晶界，增加石墨核心是減小碳原子擴(kuò)散距離的有效措施。

        二、石墨化退火工藝

        1.鐵素體（黑心）可鍛鑄鐵的石墨化退火工藝

        圖2所示，黑心可鍛鑄鐵的石墨化有五個(gè)階段：（1） 升溫；（2） 第一階段石墨化；（3） 中間階段冷卻；（4） 第二階段石墨化；（5） 出爐冷卻。

在a點(diǎn)前灰鑄鐵細(xì)桿已凝固完畢，粗桿處于共晶轉(zhuǎn)變期，粗桿石墨化所產(chǎn)生的膨脹受到細(xì)桿的阻礙，產(chǎn)生壓應(yīng)力，到達(dá)a點(diǎn)時(shí)，粗桿的共晶轉(zhuǎn)變結(jié)束，應(yīng)力達(dá)到極大值。

        從a點(diǎn)開(kāi)始，粗桿冷卻速度超過(guò)細(xì)桿，二者溫差逐漸減小，應(yīng)力隨之減小，到達(dá)b點(diǎn)時(shí)應(yīng)力降為零。此后由于粗桿的線收縮仍然大于細(xì)桿，加上細(xì)桿進(jìn)入共析轉(zhuǎn)變后石墨析出引起的膨脹，粗桿中的應(yīng)力轉(zhuǎn)變?yōu)槔瓚?yīng)力。

        到達(dá)c點(diǎn)時(shí)粗桿共析轉(zhuǎn)變開(kāi)始，細(xì)桿共析轉(zhuǎn)變結(jié)束，兩桿溫差再次增大，粗桿受到的拉應(yīng)力減小。

        到達(dá)d點(diǎn)時(shí)，粗桿受到的拉應(yīng)力降為零，粗桿所受到的應(yīng)力又開(kāi)始轉(zhuǎn)變?yōu)閴簯?yīng)力。

        從e點(diǎn)開(kāi)始，粗桿的冷卻速度再次大于細(xì)桿，兩桿的溫差再次減小，粗桿受到的壓應(yīng)力開(kāi)始減小。

        到達(dá)f點(diǎn)時(shí)，應(yīng)力再度為零。此時(shí)兩桿仍然存在溫差，粗桿的收縮速度仍然大于細(xì)桿，在隨后的冷卻過(guò)程中，粗桿所受到的拉應(yīng)力繼續(xù)增大。

        從上述分析可以看出，灰鑄鐵在冷卻過(guò)程中有三次完全卸載（即應(yīng)力等于零）狀態(tài)。如果在其最后一次完全卸載（即f點(diǎn)）時(shí)，對(duì)鑄件保溫，消除兩桿的溫差，然后使其緩慢冷卻，就會(huì)使兩桿間的應(yīng)力降到最小。對(duì)灰鑄鐵冷卻過(guò)程中的應(yīng)力測(cè)定表明，灰鑄鐵最后一次完全卸載溫度在550～600℃。這與實(shí)際生產(chǎn)中灰鑄鐵的退火溫度相近。

        三、去應(yīng)力退火工藝

        為了提高去應(yīng)力退火的實(shí)際效果，加熱溫度最好能達(dá)到鑄件最后一次完全卸載溫度。在低于最后一次完全卸載溫度時(shí)，加熱溫度越高，應(yīng)力消除越充分。但是，加熱溫度過(guò)高，會(huì)引起鑄件組織發(fā)生變化，從而影響鑄件的性能。對(duì)于灰鑄鐵件，加熱溫度過(guò)高，會(huì)使共析滲碳體石墨化，使鑄件強(qiáng)度和硬度降低。對(duì)于白口鑄鐵件，加熱溫度過(guò)高，也會(huì)使共析滲碳體分解，使鑄件的硬度和耐磨性大幅度降低。

        普通灰鑄鐵去應(yīng)力退火的加熱溫度為550℃。當(dāng)鑄鐵中含有穩(wěn)定基體組織的合金元素時(shí)，可適當(dāng)提高去應(yīng)力退火溫度。低合金灰口鑄鐵為600℃，高合金灰口鑄鐵可提高到650℃。加熱速度一般為60～100℃/h.保溫時(shí)間可按以下經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算： H＝鑄件厚度/25＋H'，式中鑄件厚度的單位是毫米，保溫時(shí)間的單位是小時(shí)，H'在2～8范圍里選擇。形狀復(fù)雜和要求充分消除應(yīng)力的鑄件應(yīng)取較大的H'值。隨爐冷卻速度應(yīng)控制在30℃/h以下，一般鑄件冷至150～200℃出爐，形狀復(fù)雜的鑄件冷至100℃出爐。
第二節(jié)  石墨化退火熱處理

        石墨化退火的目的是使鑄鐵中滲碳體分解為石墨和鐵素體。這種熱處理工藝是可鍛鑄鐵件生產(chǎn)的必要環(huán)節(jié)。在灰鑄鐵生產(chǎn)中，為降低鑄件硬度，便于切削加工，有時(shí)也采用這種工藝方法。在球墨鑄鐵生產(chǎn)中常用這種處理方法獲得高韌性鐵素體球墨鑄鐵。

        一、石墨化退火的理論基礎(chǔ)

        根據(jù)相穩(wěn)定的自由能計(jì)算，鑄鐵中滲碳體是介穩(wěn)定相，石墨是穩(wěn)定相，滲碳體在低溫時(shí)的穩(wěn)定性低于高溫。因此從熱力學(xué)的角度看，滲碳體在任一溫度下都可以分解為石墨和鐵碳固溶體，而且在低溫下，滲碳體分解更容易。

        但是，石墨化過(guò)程能否進(jìn)行，還取決于石墨的形核及碳的擴(kuò)散能力等動(dòng)力學(xué)因素。對(duì)于固態(tài)相變，原子的擴(kuò)散對(duì)相變能否進(jìn)行起重要作用。由于溫度較高時(shí)，原子的擴(kuò)散比較容易，因此實(shí)際上滲碳體在高溫時(shí)分解比較容易。尤其是自由滲碳體和共晶滲碳體分解時(shí)，由于要求原子做遠(yuǎn)距離擴(kuò)散，只有在溫度較高時(shí)才有可能進(jìn)行。

        1.石墨的形核

        對(duì)于可鍛鑄鐵，滲碳體的分解首先要求形成石墨核心。

        在固相基體中，石墨形核既要克服新相形成所引起的界面能的增加，同時(shí)又要克服石墨形核時(shí)體積膨脹所受到的外界阻礙，因此其形核比在液態(tài)時(shí)要困難得多。由于在滲碳體與其周?chē)�固溶體的界面上存在有大量的空位等晶體缺陷，石墨晶核首先在這里形成。

        在滲碳體內(nèi)，盡管也可能存在有晶體缺陷，但是由于石墨形核會(huì)引起較大的體積膨脹，而滲碳體硬度高，體積容讓性差，必然會(huì)對(duì)此產(chǎn)生巨大的阻力，從而阻礙石墨核心在其內(nèi)部形成。

        在實(shí)際生產(chǎn)中，鑄鐵內(nèi)往往存在有各種氧化物、硫化物等夾雜物。其中一些夾雜物與石墨有良好的晶格對(duì)應(yīng)關(guān)系，可以作為石墨形核的基底，減小了由于石墨形核所造成的界面能的增加。因此在實(shí)際條件下，石墨形核要比理想狀態(tài)容易些。

        對(duì)于灰鑄鐵和球墨鑄鐵，石墨化過(guò)程不需要石墨重新形核。

        2.高溫石墨化過(guò)程

        高溫石墨化的主要目的是使自由滲碳體和共晶滲碳體分解。如果把含有滲碳體的鑄鐵加熱到奧氏體溫度區(qū)域，石墨的形核則發(fā)生在奧氏體與滲碳體的界面上。石墨形核后，隨著滲碳體的分解，借助于碳原子向石墨核心的擴(kuò)散不斷長(zhǎng)大，最終完成石墨化過(guò)程。

        需要指出的是，對(duì)于可鍛鑄鐵而言，其鑄態(tài)組織是按亞穩(wěn)定系凝固而成，其中奧氏體相對(duì)于穩(wěn)定系奧氏體呈碳過(guò)飽和狀態(tài)，石墨化后，奧氏體中碳濃度也要發(fā)生變化。石墨化完成后，鑄鐵的平衡組織為奧氏體加石墨。如果此時(shí)將鑄鐵緩慢冷卻，奧氏體將發(fā)生共析轉(zhuǎn)變，其轉(zhuǎn)變產(chǎn)物是鐵素體和二次石墨，鑄鐵的最終平衡組織為鐵素體加石墨。

        3.低溫石墨化過(guò)程

        低溫石墨化是指在A1溫度（720～750℃）以下保溫的石墨化過(guò)程。可分為兩種情況：一種是鑄鐵經(jīng)過(guò)高溫奧氏體化后再進(jìn)行低溫石墨化處理；另一種是鑄鐵不經(jīng)過(guò)高溫奧氏體化，而僅加熱到A1溫度以下進(jìn)行低溫石墨化。

        前者的目的是使奧氏體在共析轉(zhuǎn)變時(shí)按穩(wěn)定系轉(zhuǎn)變?yōu)殍F素體和石墨。后者不形成奧氏體，共析滲碳體直接分解為鐵素體加石墨。

        如前所述，從熱力學(xué)條件看，在低溫下石墨化是可能的。此時(shí)關(guān)鍵的問(wèn)題是碳原子的擴(kuò)散。在低溫下，碳原子本身的擴(kuò)散能力很低，加之鐵素體溶解碳的能力很小，碳原子的擴(kuò)散比較困難，主要通過(guò)晶粒邊界和晶體內(nèi)部缺陷進(jìn)行。因此，要提高低溫石墨化的速度，關(guān)鍵是減小碳原子的擴(kuò)散距離。細(xì)化鑄態(tài)組織，增加晶界，增加石墨核心是減小碳原子擴(kuò)散距離的有效措施。

        二、石墨化退火工藝

        1.鐵素體（黑心）可鍛鑄鐵的石墨化退火工藝

        圖2所示，黑心可鍛鑄鐵的石墨化有五個(gè)階段：（1） 升溫；（2） 第一階段石墨化；（3） 中間階段冷卻；（4） 第二階段石墨化；（5） 出爐冷卻。

第三節(jié) 改變基體組織的熱處理
一、改變基體組織熱處理的理論基礎(chǔ)
     1.過(guò)冷奧氏體的轉(zhuǎn)變及其產(chǎn)物
    如果將奧氏體化后的鑄鐵冷卻到A1溫度以下（此時(shí)的奧氏體稱(chēng)為過(guò)冷奧氏體），奧氏體就會(huì)發(fā)生轉(zhuǎn)變。其轉(zhuǎn)變可以是珠光體轉(zhuǎn)變、貝氏體轉(zhuǎn)變、或馬氏體轉(zhuǎn)變。究竟發(fā)生何種轉(zhuǎn)變一方面取決于各種轉(zhuǎn)變生成相在不同溫度下的自由能，另一方面與各種轉(zhuǎn)變所要求的動(dòng)力學(xué)條件有關(guān)。
    對(duì)于鐵碳合金，珠光體轉(zhuǎn)變發(fā)生在A1以下至550℃左右。在此溫度下，原子可以充分?jǐn)U散，轉(zhuǎn)變產(chǎn)物為珠光體。在一般情況下，珠光體內(nèi)的鐵素體和滲碳體呈片狀相間分布，其片層厚度與珠光體轉(zhuǎn)變溫度有關(guān)。轉(zhuǎn)變溫度越低，所形成的珠光體分散度越高，片層間距越小，其力學(xué)性能越高。隨著轉(zhuǎn)變溫度的降低，其轉(zhuǎn)變產(chǎn)物依次為粗大珠光體或稱(chēng)珠光體，細(xì)珠光體或稱(chēng)索氏體，極細(xì)珠光體或稱(chēng)屈氏體（托氏體）。
    如果奧氏體冷卻到大約220～550℃進(jìn)行轉(zhuǎn)變，由于溫度較低，原子的擴(kuò)散不能充分進(jìn)行，奧氏體分解為介穩(wěn)定的過(guò)飽和α-Fe與碳化物（或滲碳體）的混合物。這種轉(zhuǎn)變產(chǎn)物稱(chēng)為貝氏體。貝氏體分為上貝氏體和下貝氏體。在接近珠光體轉(zhuǎn)變溫度（550℃稍下）所形成的貝氏體稱(chēng)為上貝氏體，由平行的α-Fe相和其間分布的碳化物所組成。在金相顯微鏡下，上貝氏體呈羽毛狀，因此又叫做羽毛狀貝氏體。在靠近馬氏體轉(zhuǎn)變溫度（220℃稍上）所形成的貝氏體稱(chēng)為下貝氏體，由針狀過(guò)飽和α-Fe及其上分散的微細(xì)碳化物所組成，又叫做針狀貝氏體。
    如果奧氏體冷卻到更低的溫度進(jìn)行轉(zhuǎn)變，原子的擴(kuò)散已無(wú)法進(jìn)行，奧氏體只能以非擴(kuò)散的形式轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體。奧氏體只有冷卻到某一溫度以下才可以發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變，這個(gè)溫度稱(chēng)為馬氏體轉(zhuǎn)變開(kāi)始點(diǎn)，簡(jiǎn)稱(chēng)馬氏體點(diǎn)。馬氏體轉(zhuǎn)變的特點(diǎn)是在轉(zhuǎn)變過(guò)程中鐵、碳原子都不發(fā)生擴(kuò)散，所生成的馬氏體與原來(lái)的奧氏體成分相同。從晶體結(jié)構(gòu)上看，馬氏體仍是碳在α-Fe中的過(guò)飽和固溶體。高碳馬氏體在金相顯微鏡下呈針狀。
    2.過(guò)冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)曲線（C曲線）
過(guò)冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)曲線是表示不同溫度下過(guò)冷奧氏體轉(zhuǎn)變量與轉(zhuǎn)變時(shí)間關(guān)系的曲線。由于通常不需要了解某時(shí)刻轉(zhuǎn)變量的多少，而比較注重轉(zhuǎn)變的開(kāi)始和結(jié)束時(shí)間，因此常常將這種曲線繪制成溫度─時(shí)間曲線，簡(jiǎn)稱(chēng)C曲線
等溫淬火的目的是使材料具有高強(qiáng)度和高硬度的同時(shí)具有較高的塑性和韌性，是目前有效發(fā)揮材料最大潛力的一種熱處理方法。在白口鑄鐵生產(chǎn)中，等溫淬火可用于犁鏵、粉碎機(jī)錘頭、拋丸機(jī)葉片及襯板等鑄件的熱處理。其工藝是將白口鑄鐵在900℃奧氏體化，然后根據(jù)不同成分鑄鐵的過(guò)冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變曲線確定等溫轉(zhuǎn)變溫度，在該溫度下等溫1～1.5小時(shí)后空冷。
    在球墨鑄鐵、蠕墨鑄鐵和灰鑄鐵生產(chǎn)中，等溫淬火工藝主要用來(lái)獲得貝氏體加殘余奧氏體基體組織。其工藝是將鑄鐵加熱到奧氏體化溫度，保溫后進(jìn)行等溫淬火。提高奧氏體化溫度，會(huì)提高奧氏體含碳量，使形成上貝氏體的下限溫度降低，有利于形成上貝氏體組織。增加奧氏體化保溫時(shí)間，會(huì)提高奧氏體的穩(wěn)定性，有利于保留一定數(shù)量的殘留奧氏體，從而改善材料的韌性。等溫淬火溫度要根據(jù)C曲線確定。等溫淬火時(shí)間過(guò)長(zhǎng)會(huì)析出碳化物，降低材料的韌性；過(guò)短則貝氏體量不足。加入一定的合金元素，諸如Mo、CuNi可提高淬透性。